авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ РОССИЙСКАЯ БИБЛИОТЕКА - WWW.DISLIB.RU

АВТОРЕФЕРАТЫ, ДИССЕРТАЦИИ, МОНОГРАФИИ, НАУЧНЫЕ СТАТЬИ, КНИГИ

 
<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 | 2 ||

Исследование закономерностей и разработка технологии окатывания медьсодержащих материалов и технологических отходов металлургии

-- [ Страница 3 ] --

На основании полученных данных можно сделать вывод: чем выше пористость клинкера, тем выше прочность получаемых окатышей за счет заполнения пор медным концентратом и образующимися сульфатами. В результате обработки экспериментальных данных по гранулометрическому составу окатышей и полученных уравнений окатывания были получены значения кинетических коэффициентов на каждый период окатывания, зависящих от температуры шихты и экзотермических реакций. Для примера результаты по окатыванию нерассеянного клинкера и клинкера фракции 5 7,5 мм представлены на рисунках 5 и 6.

Согласно тео-ретической модели, уравнение первого периода окатывания нерассеянного клин-кера с медным концентратом без экзотермических реакций соответст-вует уравнению dср = 6,4 + 2. Второй период окатывания нерассеянного клин-кера с медным концентратом без экзотермических реакций соответст-вует уравнению dср = 0,38 + 5,4. При окатывании в усло-виях протекания экзотермических реакций в первом периоде количество поданного тепла и раствора серной кислоты меньше, ввиду его низкой продолжительности, поэтому значение кинетического коэф-фициента первого периода kt1 состав-ляет 1,15. Кинети-ческий коэффициент второго периода kt2 равен 1,2, так как во втором периоде эффект от протека-ния основных экзо-термических реакций наибольший. Свобод-ный член в получен-

  Зависимость увеличения средневзве-шенного диаметра окатыша от времени-4

Рисунок 5 – Зависимость увеличения средневзве-шенного диаметра окатыша от времени окатывания в условиях протекания экзотермических реакций c нерассеянным клинкером

  Зависимость увеличения средневзве-шенного диаметра окатыша от времени-5

Рисунок 6 – Зависимость увеличения средневзве-шенного диаметра окатыша от времени окатывания в условиях протекания экзотермических реакций с клинкером фракции 5 7,5 мм

ных уравнениях соответствует средневзвешенному диаметру окатыша на начало соответствующего периода окатывания. Благодаря гранулометрическому составу клинкера, его частицы при испытаниях становились зародышами окатыша, что значительно интенсифицировало начальный период окатывания – образование окатыша, о чем практически свидетельствует резкий рост средневзвешенного диаметра окатышей в первый период. Коэффициент влияния пористости на рост окатышей k составил 0,8. Следующая стадия окатывания характеризовалась интенсивным накатыванием дисперсной составляющей шихты – смеси медных концентратов на частицы клинкера и уплотнением окатышей в результате их перемещения по поверхности аппарата, сопровождающимся выталкиванием излишней влаги на их поверхность и протеканием основных химических реакций. Различия между результатами экспериментов по окатыванию медных концентратов при различных условиях и теоретически рассчитанными значениями не превышают 20 % относительных. Для определения оптимальной массовой доли клинкера в шихте № 1 были проведены опыты по окатыванию при различном исходном содержании в шихте нерассеянного клинкера.

  Характеристика крупности проб окатышей при различном исходном-6

Рисунок 7 – Характеристика крупности проб окатышей при различном исходном содержании в шихте нерассеяного клинкера

На основании полученных результа-тов, представленных на рисунке 7, можно сделать вывод, что при рассматриваемых усло-виях окатывания содер-жание клинкера в шихте в количестве более 10 % позволяет снизить содержание окатышей фракции плюс 20 мм до 1 %. Гранулометрический состав окатышей стано-вится более равномер-ным. Для определения степени десульфури-зации обжиг 11 проб полученных окатышей выполнялся в муфель-ной печи. Обжиг проб

окатышей производился при температурном и динамическом режимах, максимально приближенных к промышленным. Общее время пребывания окатышей в муфельном шкафу составило 1 ч. 30 мин. По окончании обжига степень десульфуризации составила от 25 до 30 %. В данных промышленных условиях степень десульфуризации будет выше результатов, полученных в лабораторных условиях, за счет разрушения окатышей при движении в многоподовой печи с пода на под. Достигнутая прочность на сброс окатышей дает возможность рационально организовать транспорт окатышей с наименьшими потерями, а прочность на сжатие обеспечит противостояние действию ударных и истирающих нагрузок в процессе доставки.

На основании полученных результатов можно сделать вывод, что введение клинкера в состав шихты при окатывании медьсодержащих материалов интенсифицирует процесс окатывания за счет крупности и высокой пористости клинкера и позволяет сократить время окатывания с нескольких часов до нескольких минут, повысить прочность окатышей на сброс в два раза, исключить вынос частиц коксика клинкера с отходящими газами, снизить потери меди с отвальным шлаком.

В четвертой главе приведены результаты исследования влияния возможных химических реакций на окатывание медного концентрата, цементационной меди с доменным шлаком. При окатывании данной шихты доменный шлак является вяжущим за счет образования гидросиликата CaO·SiO2·nH2O и CaSO4·2H2O за счет реакции нейтрализации свободной серной кислоты из цементационной меди оксидом кальция доменного шлака. Массовая доля в доменном шлаке оксида кремния 33 %, оксида кальция 39 %. При окатывании после достижения нейтральной среды в условиях повышенной влажности в шихте происходят реакции гидролиза:

Fe2(SO4)3+6H2O 2Fe(OH)3 + 3H2SO4 ; (8)

FeSO4 + 2H2O = Fe(OH)2 + H2SO4. (9)

Образующаяся в процессе гидролиза серная кислота, исходя из минералогического состава используемого медного концентрата и термодинамических характеристик возможных реакций, в первую очередь, может вступить в реакцию с оксидом цинка и сульфидом свинца медного концентрата, при этом гидролиз может протекать до полного перехода железа в гидрат. Сульфатизация сульфида свинца может повысить прочность получаемых окатышей за счет повышения температуры в контактных зонах при формировании последних слоев.

В таблице 4 приведены результаты лабораторных экспериментальных исследований по окатыванию медных концентратов совместно с цементационной медью и доменным шлаком в барабанном грануляторе при одновременной подаче подогретого до 60 С воздуха с образованием прочного соединения CaSO42H2O. Состав шихты был рассчитан с учетом первоочередности протекания реакций при окатывании с общим содержанием меди в шихте не менее 30 %, оксида кремния в количестве для наиболее полного связывания его с оксидом железа и оксида кальция в количестве, необходимом для последующей возгонки свинца и цинка из сульфидов. Продолжительность процесса окатывания определялась техническими характеристиками действующей установки по окатыванию клинкера. Для окатывания цементационной меди с влажностью от 31 до 38 % подачи раствора серной кислоты не требовалось, так как общая влажность шихты составляла 15 17 %, комкуемость шихты была достаточная, а гранулометрический состав был более равномерный. Окатывание шихты вели в течение 4 минут с одновременной подачей подогретого до 60 С воздуха, на третьей минуте дополнительно подавали концентрат для связывания избытка влаги. Влажность окатышей с использованием медного концентрата после 24 часов выдержки при температуре 20 С составила от 3 до 6 %, на третьи сутки прочность на сжатие была максимальна.

Таблица 4 – Состав исходной шихты и прочность готовых окатышей при лабораторных испытаниях

Номер опыта Влаж-ность цеме-нта-цион-ной меди, % Массовая доля в шихте, % Гранулометри-ческий состав окатышей, % Прочность окатышей крупностью +10 мм
меди цеме-нта-цион-ной медно-го концентрата ОАО «Свя-тогор» медно-го концентрата ОАО «Сибирь-По-лиме-таллы» доме-нного шла-ка +10 мм -10 + 5 мм -5 мм
количе-ство сбрасыва-ний с высоты 1 м через сутки на сжатие через сутки, Н/ока-тыш на сжатие через 72 часа, Н/ока-тыш
1 39.8 30 47 23 58 28,4 13,6 6 70 98
2 32 36 46 18 82 14,5 3,5 4 50 69
3 32 40 40 20 53 18,4 28,6 1 40 69
4 26,8 36 36 28 15 20 65 6 42 64

Фазовый анализ материала с поверхности окатышей в опыте № 1 при лабораторных испытаниях показал наличие следующих сульфатных соединений: сульфат цинка 0,16 %, сульфат меди 0,01 %, сульфат свинца 0,76 %, а общий фазовый анализ окатышей в опыте № 1 показал общее содержание сульфата свинца 0,4 %. Это подтверждает, что сульфатизация сульфида свинца происходит за счет гидролиза железа при последней стадии окатывания, когда оксид кальция доменного шлака не может вступить в реакцию нейтрализации, а при сопоставлении с прочностью на сброс указывает на повышение прочности получаемых окатышей за счет повышения температуры от реакции сульфатизации.

В пятой главе приведены результаты экспериментальных исследований по окатыванию медных концентратов совместно с цементационной медью, клинкером и доменным шлаком для плавки в конвертерах на существующей промышленной установке по окатыванию клинкера с применением раздельной грануляции и сушки окатышей.

Окатывание медьсодержащих материалов с высокой влажностью в промышленных условиях связано с образованием больших комков и налипанием материала на стенки барабана из-за низкой скорости вращения промышленных барабанных грануляторов и сегрегации частиц шихты по размерам в поперечном сечении гранулятора. На основании выше, изложенного и отсутствия подачи подогретого воздуха при грануляции на промышленной установке для интенсификации процесса при разработке и внедрении технологии окатывания в промышленных условиях была рассмотрена возможность добавления клинкера состав шихты до 6 % для исключения снижения общего содержания меди в окатышах и металлизации расплавов при конвертировании. Влажность исходных материалов составила:

цементационной меди 28,6 %, медного концентрата «Сибирь – Полиметаллы» 8,7 %, доменного шлака 12,5 %, клинкера ОАО «Челябинский цинковый завод» 4,4 %. Общая влажность шихты составила от 12,2 до 13,8 %. Вода из цементационной меди имела рН 2,33 и содержание свободной серной кислоты 2 г/л. Скорость вращения гранулятора барабанного типа длиной 10 м, диаметром 1,9 м составляла 6 мин-1. Продолжительность грануляции составила 4 минуты. Результаты полупромышленных испытаний приведены в таблице 5.

Таблица 5 – Состав исходной шихты и свойства готовых окатышей при промышленных испытаниях

Номер опыта Массовая доля в шихте, % Влажность полученных окатышей крупностью –5 мм, % Содержание сульфатов в окатышах
меди цемента-ционной медного концентрата ОАО «Сибирь-Полиметаллы» домен-ного шлака клинкера ОАО «Челябинский цинковый завод» CuSO4, % ZnSO4, % PbSO4, %
1 21 54,1 24,9 10,6 0,01 - 0,41
2 15,4 51,1 30,4 3 9,9 0,01 - 0,46
3 15,9 52,7 31,4 10,5 0,01 - 0,41
4 15 49,6 29,5 5,9 7,2 0,02 - 0,36

В опытах № 2 и 4 добавили клинкер ОАО «Челябинский цинковый завод» в количестве до 6 %, что позволило интенсифицировать и стабилизировать процесс грануляции, снизить содержание фракции крупностью плюс 20 мм на 15 % от общей массы и уменьшить вероятность налипания шихты на стенки гранулятора, особенно на участке загрузки. Результаты представлены на рисунке 8. Подсушка полученных гранул производилась в сушильном барабане длиной 10 м, диаметром 1,9 м, со скоростью вращения 3,5 мин -1. Температура на выходе из сушильного барабана изменялась от 120 до 140 С. Продолжительность сушки составила 5 минут. Прочность окатышей на сброс с высоты 1м. через сутки в среднем составляла 3. Снижение прочности окатышей, полученных при промышленных испытаниях, было обусловлено не только изменением состава шихты, но и высокой температурой подаваемого воздуха, что способствовало удалению гидратной влаги и увеличивало трещиноватость, а также применением раздельной грануляции и сушки, что привело к повыше-

нию влажности окатышей.

  Характеристика крупности проб окатышей при различном исходном-7

Рисунок 8 – Характеристика крупности проб окатышей при различном исходном содержании клинкера в шихте

На промышленной установке получили партию окатышей объемом 95 т, которая была переработана в конвертерном отделении металлургического цеха. Испытания при переработке показали, что прочность полученных окатышей доста-точна для их загрузки в конвертер, влажность окаты-шей после доставки в метал-лургический цех на третьи сутки составляла 7,9 %. При расплавлении окатышей отмечено кратковременное интенсивное выделение сернистого газа, которое не приводило к хлопкам и

выбросам материала из конвертера Снижение качества меди черновой и основных показателей конвертирования при опытной плавке не установлено.

Окатывание цементационной меди с использованием медного концентрата и клинкера позволит получить дополнительные преимущества по ее переработке: 1) снизить потери за счет пылевыноса в процессе подачи; 2) снизить затраты на переработку за счет переработки в конвертерах; 3) улучшить состояние рабочих мест на установке окатывания и конвертерном отделении за счет снижения запыленности.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертации изложены научно обоснованные технологические разработки по окатыванию медных концентратов и технологических отходов для металлургической переработки с использованием клинкера и вяжущей системы ZnSO4·6H2O – PbSO4 для повышения прочности окатышей, имеющие важное значение для производства черновой меди. Основные научные и практические результаты заключаются в следующем.

1. Впервые теоретически обосновано и практически установлено, что:

- прочность окатышей из медных концентратов на сброс с использованием клинкера и смеси ZnSO4 - PbSO4 в качестве вяжущей системы достигает максимальных значений при соотношении массовой доли сульфата свинца к массовой доле сульфата цинка в диапазоне от 2 до 3,5 за счет экзотермичности реакции сульфатизации сульфида свинца и использования сульфата свинца в качестве кристаллизатора, что так же позволяет т снизить температуру подаваемого воздуха со 155 °С до 60 °С.

- введение клинкера в состав шихты при окатывании медьсодержащих материалов интенсифицирует процесс окатывания за счет крупности и высокой пористости клинкера и позволяет сократить время окатывания с нескольких часов до нескольких минут, повысить прочность окатышей на сброс в два раза, исключить вынос частиц коксика клинкера с отходящими газами, снизить потери меди с отвальным шлаком.

2. На основании статистических данных теоретически обосновано, что переработка окатанного клинкера с медьсодержащими материалами улучшает состояние газоходного тракта за счет исключения выноса частиц коксика клинкера с отходящими газами при обжиге и снижает потери меди с отвальными шлаками за счет использования железа и коксика клинкера в качестве восстановителей при последующей плавке.

3. Результаты лабораторных исследований показали, что система ZnSO4·6H2O – PbSO4 обладает вяжущими свойствами за счет сульфата цинка, а сульфат свинца устраняет спады прочности, наблюдаемые при твердении сульфата цинка в его отсутствие.

4. Разработан и практически подтвержден способ получения окатышей из медных концентратов, включающий шихтовку, окатывание в барабанном грануляторе с использованием в качестве увлажнителя шихты раствора серной кислоты и сушку окатышей. Сокращение времени достижения максимальной прочности окатышей позволит значительно уменьшить затраты и площади для хранения. Гранулометрический и химический состав полученных окатышей, а также их прочность и степень десульфуризации от 25 до 30 % позволяют использовать их для металлургической переработки по схеме : «обжиг-плавка-конвертирование» и в автогенных аппаратах, где основной из задач является снижение запыленности отходящих газов без высоких требований к гранулометрическому составу. На разработанный способ окатывания медного концентрата с клинкером подана заявка на изобретение.

5. Впервые предложено учитывать влияние пористости клинкера при формировании окатышей путем введения коэффициента пористости. При окатывании клинкер выполняет роль зародыша окатыша, смесь медных концентратов является дисперсной составляющей, которая накатывается на частицы клинкера, образуя окатыш. Коэффициент влияния пористости клинкера на рост окатыша равен 0,8. Использование клинкера от переработки цинкового производства в качестве составляющего шихты позволяет повысить прочность окатышей из медных концентратов на сброс в два раза.

6. Разработан и практически подтвержден в лабораторных условиях способ получения окатышей из цементационной меди для переработки по схеме: «обжиг - плавка - конвертирование», включающий шихтовку и совмещенное с сушкой в барабанном грануляторе окатывание. Способ позволил снизить температуру подаваемого в гранулятор воздуха до 60 70 С, и сократить временя процесса до 4 10 минут. Фазовый анализ окатышей при сопоставлении с прочностью на сброс показал повышение прочности окатышей не только за счет содержания сульфата кальция, но и за счет повышения температ

Pages:     | 1 | 2 ||
 





 
© 2013 www.dislib.ru - «Авторефераты диссертаций - бесплатно»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.