авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ РОССИЙСКАЯ БИБЛИОТЕКА - WWW.DISLIB.RU

АВТОРЕФЕРАТЫ, ДИССЕРТАЦИИ, МОНОГРАФИИ, НАУЧНЫЕ СТАТЬИ, КНИГИ

 
<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 || 3 | 4 |

Совершенствование методов производства подготовительных работ при капитальном ремонте газопроводов на слабонесущих грунтах

-- [ Страница 2 ] --

Вторая глава посвящена исследованию и разработке методов возведения технологических проездов и площадок для капитального ремонта магистральных газопроводов. Исследование методов сооружения технологических проездов и площадок на слабонесущих грунтах основано на структурировании конструктивных решений в процессе подготовки строительного производства в условиях математического моделирования инженерно-геологических показателей производства строительно-монтажных работ.

 Основные характеристики конструктивных слоев технологических проездов и-1

Рис. 2. Основные характеристики конструктивных слоев технологических проездов и площадок при капитальном ремонте ЛЧ МГ

Для производства ремонтных работ в условиях обводненной и заболоченной местности практическое значение имеет закономерность изменения глубины промерзания болот в течение календарного времени года, дающая возможность определить оптимальные сроки начала и окончания работ на конкретных участках трассы газопровода. Экспериментальные исследования позволили получить эмпирические зависимости допустимой глубины промерзания болота H от массы машин Q, где = 1,6 - безразмерный коэффициент для травяных болот, = 2,0 4,6 - безразмерный коэффициент для остальных видов болот (рис. 3).

Анализ результатов расчетов позволяет выбрать наиболее эффективные методы регулирования глубины промерзания болота в течение зимнего периода производства ремонтных работ. При этом, полосу основания временной технологической дороги расчищают от снега до начала выполнения работ и затем регулярно в течение всего периода ремонта газопровода. Влияние проводимых мероприятий по проминке и промораживанию болот можно представить графически (рис. 4, где I - 31 октября, II - 30 ноября, III - 31 декабря, IV - 31 января, V - 28 февраля, VI - 31 марта).

Рис. 3. Зависимость необходимой глубины промерзания болота от массы машин при различных значениях коэффициента : 1 - = 4,6; 2 - 2,0; 3 - 1,6 Рис. 4. Зависимость глубины промерзания болот от календарного времени: 1 - W = 40% при высоте снежного покрова 1,5 м; 2 - W = 40% в естественном состоянии; 3 - W = 40% без снега; 4 - W = 80% без снега

Капитальный ремонт ЛЧ МГ на слабонесущих грунтах, осуществляемое в сложных инженерно-геологических и природно-климатических условиях с постоянным перемещением строительной техники на­кладывает специфические особенности на организацию и технологию производства работ подготовительного периода. Наиболее трудоемкими работами в подготовительный период является возведение технологических проездов и площадок, которые необходимы для прохода строительной техники, перевозки лю­дей и грузов, перебазировки строительных подразделений и рассчита­ны на краткосрочную эксплуатацию (рис. 5).

Устройство вдольтрассовых технологических проездов, площадок и переездов через действующие коммуникации выполняется в соответствии с правилами технической эксплуатации магистральных газопроводов и инструкцией по производству строительных работ в охранных зонах магистральных газопроводов с учетом факторов и показателей для выбора конструкции технологических проездов и площадок, которые представлены на рис. 6.

Математическое моделирование процесса деформации основания насыпи технологического проезда из комбинации синтетических материалов и грунта позволило получить аналитические зависимости, описывающие напряженно-деформированное состояние армирующей прослойки с учетом специфических конструктивных решений возведения технологического проезда на слабонесущих грунтах.

 а б Использование строительной техники (а) для возведения технологического-4 а  б Использование строительной техники (а) для возведения технологического-5 б
Рис. 5. Использование строительной техники (а) для возведения технологического проезда (б) в условиях обводненной местности

 Факторы и показатели для выбора конструкции технологических проездов и-6

Рис. 6. Факторы и показатели для выбора конструкции технологических проездов и площадок

Расчет минимальной толщины насыпного слоя конструкции технологического проезда на слабонесущих грунтах осуществляется при следующих допущениях: деформации армирующей прослойки от растягивающих усилий находятся в упругой области; модуль деформации грунта слабого основания имеет постоянное значение; реакцию отпора слабого основания на воздействие временных нагрузок можно не учитывать; общая деформация слабого основания после снятия нагрузки определяется весом грунта насыпи.

Для определения величины диаметра деформированной области прослойки L при приложении внешней нагрузки F0 (исходя из баланса сил, действующих на прослойку и предположив, что состояние равновесия системы достигается за счет компенсации растягивающих напряжений силами сцепления прослойки с грунтом или анкерными устройствами - оцениваются показателем k) можно воспользоваться соотношением

L = (H + H)[(24k/E)(H2 + F0d2H-1)]1/2 , (1)

где H - высота насыпи; d - диаметр штампа; - эмпирический коэффициент; E - модуль деформации материала прослойки; H - величина осадки насыпи; - удельный вес грунта насыпи.

Отклонения расчетных величин осадки насыпи технологического проезда с учетом анизотропности синтетического материала (EAN - модуля деформации анизотропного синтетического материала) можно представить в виде аналитической зависимости

HAN = (k/EAN)(H3 + F0d2). (2)

Реализация методики восстановления двухпараметрических зависимостей по экспериментальным данным (k1 и k2 - эмпирические коэффициенты) позволила получить зависимость осадки насыпи технологического проезда H с учетом сил сцепления (оцениваются показателем , представляющим собой величину усилия необходимого для преодоления трения и сопротивления анкерных элементов упругому растяжению прослойки из резинотканевого синтетического материала единичной площади и грунта насыпи):

H = H2E-1[H + k1F0exp(k2H/d)]. (3)

Полученные зависимости дают возможность выполнять многовариантные расчеты конструктивных параметров технологических проездов при варьировании исходных данных F0, d, H и E. На рис. 7 и рис. 8 представлены результаты расчетов величины осадки насыпи технологических проездов при различных значениях высоты насыпного грунта, его удельного веса и относительного модуля деформации резинотканевого синтетического материала (Eотн = E/E0, E0 - базовая величина модуля деформации резинотканевого синтетического материала).

Анализ результатов расчетов показывает, что величина осадки насыпи существенно зависит от значения модуля деформации резинотканевой ленты. Так, при увеличении модуля деформации резинотканевого материала на 10% величина осадки насыпи технологического проезда уменьшается соответственно на 16% при H = 0,6 м.

Рис. 7. Зависимость величины осадки технологического проезда (H) от относительного модуля деформации резинотканевого материала (Eотн) при различных значениях H: 1 - H = 0,6 м; 2 - 0,8 м; 3 - 1,0 м; 4 - 1,2 м Рис.
8.
Зависимость величины осадки насыпи технологического проезда (H) от высоты (H) при различных значениях относительного модуля деформации резинотканевого материала (Eотн): 1 - Eотн = 0,5E0; 2 - 0,75E0; 3 - 1,0E0

Следует отметить, что существенное влияние на технико-экономические показатели возведения технологического проезда будет оказывать и высота насыпи. Чем больше высота насыпного слоя грунта, тем шире деформируемая часть основания и величина осадки технологического проезда. Результаты расчетов дают возможность оценить работоспособность конструкции технологического проезда. Прежде всего, удлинение армирующей прослойки должно находиться в упругой области значений. В противном случае работа материала, а следовательно и конструкции, не будет соответствовать рассматриваемой модели и в теоретической части расчета необходимо будет учесть пластические деформации. С другой стороны, можно внести изменения в конструкцию армирующей прослойки или произвести замену исходного материала для ее изготовления с целью увеличения модуля упругой деформации.

В третьей главе разработаны методы экспертно-аналитического анализа качества производства строительно-монтажных работ при капитальном ремонте линейной части магистральных газопроводов на слабонесущих грунтах. Приведены методы статистического исследования зависимостей для описания процесса управления качеством строительного производства и выполнено моделирование процесса анализа качества производства строительно-монтажных работ с использованием количественных индикаторов. Комплекс исследований включает разработку методики расчета комплексного показателя качества производства строительно-монтажных работ при сооружении технологических проездов и площадок.

Описание формирования качества производства СМР при капитальном ремонте ЛЧ МГ выполняется с использованием определенного нормативными документами набора переменных (рис. 9), среди которых: х1, х2,..., хp - независимые переменные - входные переменные, описывающие условия функционирования процесса формирования; y1, y2,..., ym - зависимые переменные - выходные переменные, характеризующие поведение или результат функционирования; 1, 2,..., m - случайные компоненты не поддающиеся непосредственному измерению, отражающие влияние соответственно на y1, y2,..., ym не учтенных на входе факторов, а также случайные ошибки в измерении анализируемых показателей.

 Принципиальная схема взаимодействия переменных при статистическом-9

Рис. 9. Принципиальная схема взаимодействия переменных при статистическом исследовании формирования качества производства СМР при капитальном ремонте ЛЧ МГ

Общая задача статистического исследования качества производства СМР может быть сформулирована следующим образом: по результатам n (i = 1, 2,..., n) измерений (4) исследуемых переменных определенных процессов анализируемой совокупности построить такую функцию (5), которая позволила бы наилучшим образом восстанавливать значения прогнозируемых переменных (6) по заданным значениям объясняющих переменных (7):

{(х1i, х2i,..., хpi; y1i, y2i,..., ymi)}i=1,2,...,n ; (4)
f(х1i2i,...,хpi) = {f1,(х1, х2,..., хp); f2,(х1, х2,..., хp);...; fm,(х1, х2,..., хp)}; (5)
Y = (y1i, y2i,..., ymi)T ; (6)
X = (х1i, х2i,..., хpi)T . (7)


Pages:     | 1 || 3 | 4 |
 





 
© 2013 www.dislib.ru - «Авторефераты диссертаций - бесплатно»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.