авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ РОССИЙСКАЯ БИБЛИОТЕКА - WWW.DISLIB.RU

АВТОРЕФЕРАТЫ, ДИССЕРТАЦИИ, МОНОГРАФИИ, НАУЧНЫЕ СТАТЬИ, КНИГИ

 
<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 | 2 ||

Оценка статического влияния вновь возводимых плитных фундаментов на дополнительную осадку зданий в условиях плотной застройки (на примере г. перми)

-- [ Страница 3 ] --

Рис. 6. Фрагмент номограммы зависимости дополнительной

осадки основания ленточного фундамента Sad.s1, (м) от расстояния L, (м) между фундаментами и давления по подошве плитного фундамента P2, (кПа).

Тип основания 1 - песок мелкий h1=10м, гравийный грунт h2=2м.

Фундаменты в одном уровне, H=0 м. Давление по подошве ленточного фундамента P1=200 кПа. Толща сжимаемых грунтов основания Н=12 м.

Сторона плитного фундамента с=12 м

В пятой главе определены граничные условия разработанных зависимостей и номограмм, даны рекомендации по прогнозированию дополнительной осадки основания ленточного фундамента Sаd.s.

Предлагаемая автором методика расчета дополнительной осадки основания существующего ленточного фундамента с учетом влияния плитного заключается в следующем:

  1. В зависимости от глубины заложения плитного фундамента относительно подошвы ленточного H, расстояния в свету между существующим и возводимым зданием L, давления по подошве вновь возводимого объекта Р2 и геологических условий строительной площадки (песчаный или глинистый грунт) определяется дополнительная осадка основания ленточного фундамента Sаd.s по наиболее подходящим номограммам.
  2. В случае, если исходные данные отличаются от условий, принятых для расчета зависимостей Sаd.s1 – Sаd.s8, величину дополнительной осадки основания ленточного фундамента, найденную по номограммам, следует умножать на поправочные коэффициенты:

Sаd.s'= Sаd.s k1k2, (9)

где Sаd.s', м – значение дополнительной осадки основания ленточного фундамента существующего здания, найденное с учетом изменения первоначальных значений размеров плитного фундамента и геологических условий строительной площадки;

Sаd.s, м – базовое (исходное) значение дополнительной осадки основания ленточного фундамента, определенное по номограммам;

k1 – коэффициент, учитывающий изменение размеров плитного фундамента (вводится при с>12м);

k2 – коэффициент, учитывающий изменение геологических условий площадки строительства (вводится в случае если песчаное основание сложено песком средней крупности или песком пылеватым; глинистое основание – суглинком полутвердым или мягкопластичным).

Значения поправочных коэффициентов приведено в диссертационной работе.

Разработанная методика была применена на двух объектах в г. Перми и двух объектах, имеющих схожие инженерно-геологические условия, в г. Новосибирске. Расхождение прогнозируемой дополнительной осадки по предложенной автором методике с осадкой, зафиксированной в натуре, составило не более 25%, что подтверждает правомерность разработанной методики.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

  1. На основе анализа инженерно-геологических условий выделено 9 основных литолого-генетических групп грунтов и два наиболее характерных для центральных районов г. Перми типа грунтового основания. Первый тип представлен песком средней плотности ниже которого залегает гравийный грунт с песчаным заполнителем (I-III надпойменная терраса). Второй тип – суглинком от полутвердой до мягкопластичной консистенции и гравийным грунтом с песчаным заполнителем (IV надпойменная терраса). По каждому типу основания определены осредненные значения физико-механических характеристик отдельных инженерно-геологических элементов.
  2. На основании модельных и численных экспериментов установлены наиболее значимые факторы, определяющие величину дополнительной осадки Sаd.s существующего здания, а именно: давление по подошве фундамента существующего Р1 и вновь возводимого объекта Р2, глубина заложения фундамента вновь возводимого здания относительно подошвы фундамента существующего здания H, расстояние между существующим и строящимся зданиями L, геологические условия строительной площадки, толща сжимаемых грунтов основания H.
  3. При толще сжимаемых грунтов основания Hс максимальную дополнительную осадку ленточный фундамент существующего здания получает при малых расстояниях между фундаментами существующего и возводимого объекта Lс/2, где с – сторона плитного фундамента. При расстоянии между фундаментами L2с дополнительная осадка стремится к нулю.
  4. Увеличение толщи сжимаемых грунтов основания Н до значений больших ширины плитного фундамента с не приводит к существенному увеличению значений дополнительной осадки основания ленточного фундамента (с увеличением значений Н=с до значений Н=2с приращение дополнительной осадки составляет порядка 10%).
  5. Увеличение глубины заложения Н плитного фундамента относительно подошвы ленточного приводит к уменьшению дополнительной осадки основания Sаd.s ленточного фундамента (с увеличением Н от 0 до 6м значение осадки Sаd.s уменьшается до 30% в песчаном грунте и до 40% в глинистом грунте).
  6. По результатам численного моделирования и расчетов по методике СНиП для различной глубины заложения вновь возводимого здания разработаны зависимости и предложена методика расчета дополнительной осадки основания существующего здания в зависимости от расстояния между рассматриваемыми объектами L и давления по подошве вновь возводимого здания Р2. Методика реализована в номограммах и поправочных коэффициентах.
  7. Предложенные зависимости учитывают толщу сжимаемых грунтов и геологические условия, характерные для г. Перми. Зависимости позволяют определить дополнительную осадку основания существующего ленточного фундамента с учетом нагружения грунтового массива плитным фундаментом при давлении по подошве существующего и возводимого здания не более 200 кПа, расстоянии между рассматриваемыми объектами Lc, глубине заложения плитного фундамета относительно подошвы ленточного H6 м. Сравнение имеющихся данных натурных наблюдений с расчетными величинами дополнительной осадки по предлагаемой методике дает расхождение в пределах 25%.

ПУБЛИКАЦИИ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

В изданиях, рекомендованных ВАК РФ:

  1. Калошина, С.В. Наиболее значимые факторы строительства при возведении зданий в стесненных условиях / С.В. Калошина, А.Б. Пономарев // Известия Орловского государственного технического университета. Серия «Строительство. Транспорт». – Орел, 2007. – №1/13 (янв.-март). – С. 7-10.
  2. Калошина, С.В. Анализ существующих методов расчета осадок зданий и напряженно-деформируемого состояния оснований / С.В. Калошина, А.Б. Пономарев, А.А. Богомолов // Вестник Волгоградского государственного архитектурно-строительного университета. Сер.: Стр-во и архит. – Волгоград, 2008. – Вып. 9 (28). – С. 4-6.
  3. Калошина, С.В. Моделирование влияния нового строительства на существующую застройку в программном комплексе Plaxis 8.0 / С.В. Калошина, А.Б. Пономарев // Вестник Волгоградского государственного архитектурно-строительного университета. Сер.: Стр-во и архит. – Волгоград, 2010. – Вып. 17 (36). – С. 24-28.
  4. Калошина, С.В. К вопросу определения дополнительной осадки уплотнения существующего здания при новом строительстве / С.В. Калошина // Вестник гражданских инженеров. – СПб, 2010. – Вып. 2010/2(23). – С. 90-93.

В других изданиях:

  1. Калошина, С.В. Причины деформаций существующих зданий при новом строительстве в стесненных условиях городской застройки / С.В. Калошина, А.Б. Пономарев // Вестник УГТУ-УПИ. Строительство и образование: сб. науч. тр. / Урал. Гос. Техн. ун-т – УПИ. – Екатеринбург: ГОУ ВПО УГТУ-УПИ, 2006. – № 12 (83) – С. 119-120.
  2. Калошина, С.В. Об инженерно-геологических условиях строительства г. Перми / С.В. Калошина, А.Б. Пономарев // Проблемы механики грунтов и фундаментостроения в сложных грунтовых условиях: Тр. междунар. науч.-технич. конф., посвященной 50-летию БашНИИстроя: В 3-х т. – Уфа, 2006. - Т.2 – С.119-124.
  3. Калошина, С.В. Учет конструктивных особенностей зданий и геологических условий при строительстве в стесненных условиях городской застройки (на примере г. Перми) / С.В. Калошина, А.Б. Пономарев // Геомеханика, геотехника, геоэкология, гидротехника: сб. науч. тр., посвященный 50-ти летию академика МАЭП Габибова Фахраддина Гасан оглы. – Баку, 2006. – С.101-105.
  4. Калошина, С.В. Влияние конструктивных особенностей существующих зданий и технологических параметров нового строительства на возведение объектов в стесненных условиях / С.В. Калошина, А.Б. Пономарев // Научно-практические и теоретические проблемы геотехники: межвуз. темат. сб. тр. – СПб., 2007. – С. 57-63.
  5. Калошина, С.В. К вопросу расчета контактных напряжений при возведении зданий в стесненных условиях / С.В. Калошина, А.Б. Пономарев // Известия Архангельского государственного технического университета. Серия «Строительство»: по материалам междунар. науч.-практ. конф. «Городское строительство на слабых грунтах». – Архангельск, 2007 – Вып. 69. –С. 45-50.
  6. Калошина, С.В. Изменение напряженного состояния основания существующего здания при новом строительстве / С.В. Калошина, А.Б. Пономарев // II Академические Чтения им. профессора А.А. Бартоломея: Тр. междунар. науч.-практ. конф. «Геотехнические проблемы XXI века в строительстве зданий и сооружений», г. Пермь, 3-5 сентября 2007 г. – Пермь, 2007. – С. 146-148.
  7. Калошина, С.В. Планирование модельного эксперимента / С.В. Калошина, А.В. Захаров, А.Б. Пономарев // II Академические Чтения им. профессора А.А. Бартоломея: Тр. междунар. науч.-практ. конф. «Геотехнические проблемы XXI века в строительстве зданий и сооружений», г. Пермь, 3-5 сентября 2007 г. – Пермь, 2007. – С. 188-194.
  8. Калошина, С.В. Установление критерия допустимости дополнительных деформаций существующего здания / С.В. Калошина, А.Б. Пономарев // Актуальные научно-технические проблемы современной геотехники: межвуз. сб. тр.: в 2 т. Т. 1 / Санкт-Петербург. гос. архитектурно-строительный ун-т. – СПб., 2009. – С. 94-97.
  9. Калошина, С.В. Изучение влияния нового строительства на существующую застройку на основе численного моделирования / С.В. Калошина, А.Б. Пономарев // Современные технологии в строительстве. Теория и практика: материалы Всерос. семинара-совещ. зав. каф. "Строительное производство" к междунар. науч.-практ. конф., посвящ. 50-летию строит. фак. ПГТУ (г. Пермь, 22-23 сент. 2009 г.) / Федерал. агентство по образованию ; Учеб.-метод. об-ние вузов по образованию в обл. стр-ва, Перм. гос. техн. ун-т. – Пермь: Изд-во ПГТУ, 2009. – С. 187-190.
  10. Калошина, С.В. Изучение влияния нового строительства на существующую застройку на основе модельного эксперимента / С.В. Калошина // Актуальные вопросы геотехники при решении сложных задач нового строительства и реконструкции: сб. тр. науч.-технич. конф. / Санкт-Петербург. гос. архитектурно-строительный ун-т – СПб., 2010. – С. 280-283.
  11. Kaloshina, S.V. Study of the Principles of Obtaning Additional Settlement of Existing Building Compaction as a Result of a New Development / Kaloshina S.V., Ponomaryov A.B. // From Research to Design in European Practice: Proc. of the ХIVth Danube-European Conf. on Geotechnical Engineering, Bratislava, Slovak Republic, 2nd-4th June 2010: key lectures, main lectures and abstr. of papers / Slovak Univ. of Technology. – Bratislava, 2010. – P. 240.


Pages:     | 1 | 2 ||
 





 
© 2013 www.dislib.ru - «Авторефераты диссертаций - бесплатно»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.